防腐涂料多少钱一桶

高速公路混凝土腐蚀采用狄林441涂料长久防腐

融雪剂腐蚀实例

虽然大部分钢筋混凝土结构表现出良好的长期性能与高耐久性，但仍然有许多因早期钢筋锈蚀引起的混凝土结构破坏的案例。纵观钢筋混凝土的各类破坏机理，钢筋锈蚀、冻融循环、碱集料反应、硫酸盐侵蚀和收缩开裂等是钢筋混凝土劣化的主要原因。

硫酸盐腐蚀实例

据研究，黑龙江省某火力发电厂冷却塔系统，建于1995年，投入使用后，1999年检查发现，内部冷却系统备构件破损严重。混凝土表层剥落，构件棱角变圆，露石、露筋，混凝士强度降低。淋水系统的分水槽构件破损近60%主水槽约40%小梁破损达30%大梁及柱约20%

小断面构件破损比例大干大断面构件。破损构件外霞的钢筋未见锈蚀。

该厂冷却循环水采用地下水，水中含Ca(HCO3)2很高，为防止汽轮机系统及锅炉等结垢(CaCO3)，在工艺上采取加硫酸处理，降低Ca(HCO3)2含量。经加酸处理的循环用水经多次检测。碱度降低到46mg/LPH=76左右。但S042-含量却增加到(421~1886) mq/L对水池中沉积物，及破损构件取样化验，含有一定量的NaS04和CaS04.可以判定，水中含有如此高的S042-离子浓度，是促使构件破损的重要原因之一。

许多国家在制定混凝土抗腐蚀标准中，都以S042-离子的含量做为判定混凝土将遭受硫酸盐腐蚀程度。我国有关国家标准及行业标准，如国家标准《岩土工程勘察规范》(GB50021-

94)和铁道部专业标准《铁路混凝十与砌体T程施工及验收规范》(TB10210-97)都有相应

规定(表3-4及表3-5)

从表3-4及表3-5看出，当水中S042-浓度达到250mg/L,即已进入了腐蚀范围。但从表中可见，两个标准的规定有一定差异。岩土规范规定下限为250mg/L铁路规范规定为500mg/L其他国家规定也不一样。原苏联规范规定下限是300mg/L美国有关规范规定是150mg/L.可能和各国具体情况不同有关系。原苏联学者BM.莫斯科文经多年悉心研究认为，当水泥石接触的侵蚀性溶液中，硫酸根离子浓度达到250mg/时，水化硫铝酸钙开始在水泥石中生成了，但是在该浓度下水化硫铝酸钙数量还不多，当硫酸根离子浓度大于500mg/L时，开始大量生成水化硫铝酸钙，当浓度达到1500mg/L时，相当于石膏饱和溶液中S042-的含量，则水化硫铝酸钙生成量更多。其研究调查的工程使用的循环水中S042-含量高达1884mg/L可见腐蚀严重。

耐久性破坏实例

据调查，浙江某发电站，位于东海之滨的宁波市镇海区。厂区处于甬江下游河口段;属于海洋性气候，从建设电厂至今，已有将近26年。但由于该电厂常年受氯离子侵蚀的破坏，在氯离子的持续侵蚀作用下，各个时期建设的混凝土结构均有混凝土开裂、剥落及钢筋锈蚀等现象，在混凝土保护层出现了较宽的纵向锈胀裂缝，钢筋有严重锈蚀。经过调查发现:升压站的主要受力构件中，70%混凝十柱和25%的混凝十梁有较严重的纵向裂缝和露筋等耐久性损伤(图3-8);牛腿表面普遍有混凝土剥蚀现象，部分牛腿表面露筋严重(图3-9);桁架耐久性损伤最为严重，100%桁架都有严重的表面混凝土剥蚀和钢筋外露现象(图3-9)。

另外，位于浙江省金华地区兰溪市内的金华某大桥，建于1975年，为混凝土双曲拱桥结构，横跨兰江。该桥的耐久性损伤主要是由于桥梁的排水系统工作情况不好，桥面积水渗水，而引起的桥梁混凝土构件耐久性损伤(图3-10):多处立柱与盖梁交界处出现竖向裂缝，部分立柱甚至出现露筋情况，边角处有混凝土保护层大块剥落现象;框构盖梁端部普遍出现混凝土大块剥落，钢筋严重锈蚀情况。

浙江省舟山市是座落在我国东南沿海与长江交汇处的一群岛屿，舟山港湾众多，航道纵横，水深浪平，是中国屈指可数的天然深水良港。目前舟山已拥有码头159个。这些码头直接与海水接触，潮汐区的混凝土构件处于最恶劣的氯离子侵蚀环境，调查发现已经工作二三十年的码头或桥梁普遍存在较为严重的耐久性问题(图3-11、图3-12)。例如舟山某码头建成至

今使用201年，其各个部位均已出现了不同程度的腐蚀损坏，尤其是上部结构已经到了严重

损坏的程度:码头横梁出现大面积锈斑，大部分横梁梁底沿主筋方向出现明显的裂缝，裂缝宽度在1~3mm码头横梁上搁置的元型板出现严重锈蚀，构件沿主筋方向出现大量顺筋裂缝，

70%的元型板锈胀裂缝宽度大于3mm,其余π型板的顺筋锈胀裂缝宽度在1~3mm.

冻融破坏实例 

东北地区几个大中型水电站，因混凝土冻融破坏而不同程度的影响了建筑物的安全运行。丰满电站运行40多年，由于冻融破坏而进行的较大规模坝面补修就有两次。该电站位于吉林省第二松花江中游，为高90.5米的混凝土重力坝，混凝土总量193万立方米。大坝混凝土于1938年开始浇筑，至1945年前浇筑173万立方，解放后续浇混凝土20.6万立方米。1942年开始蓄水，1943年陆续发电。

自1950~1965年几次调查，发现大坝上下游面普遍产生冻融破坏，并逐年发展。1950年对上游面246米高程以上部位进行调查时，冻融破坏面积约460平方米，到1965年累计破坏

面积达到8838平方米，占调查面积的30%其破坏深度大于10厘米的约3300平方米，最大破

坏深度80~100厘米、挡水坝段下游面破坏面积约8300平方米，占调查面积的50%一般破坏深度为20~40厘米。上游面溢流坝段破坏较为严重，部位大都在245~260米高程之间，且以250~260米的水位变化区为重。在距表面15厘米处的许多条带已松散呈铁锈色并成层状脱落，形成大片疏松带;距表面15~40厘米范围，风化减弱。1963~1964年凿件混凝土抗压强度见表1.有40%的取样部位混凝土无法凿出和加工成型。1952年在上游面补修的压浆混凝土和溢流面真空混凝土至今比较完好。

狄林涂料施工前的样子 

 狄林涂料施工后的样子

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